Стороны кирпича: Стороны кирпича: как называются, характеристики

Выберите эксперта и познакомьтесь онлайн. Никаких пакетов или подписок, платите только за необходимое время.

Кирпич и известняк 150 East 78th Street в Верхнем Ист-Сайде Манхэттена

Близятся к завершению внешние работы на 150 East 78th Street, 16-этажном жилом здании в Верхнем Ист-Сайде Манхэттена. Спроектированная Robert AM Stern Architects и разработанная Midwood Investment & Development и EJS Group, структура высотой 205 футов даст 25 квартир с планировкой от трех до пяти спален на площади 68 293 квадратных футов, а также 3739 квадратных футов земли. напольная розница. Ismael Leyva Architects – исполнительный архитектор и дизайнер жилой планировки проекта, который расположен на углу 78-й Ист-стрит и Лексингтон-авеню. Продажи продолжаются, и ими занимается компания Compass Development Marketing Group.

Последние фотографии показывают дальнейший прогресс в области известнякового и каменного фасада с момента нашего последнего обновления в июне, когда облицовка впервые достигла вершины здания. С тех пор строительный лифт был демонтирован, и зазор, на котором он был установлен, начал заполняться.

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street.Фото Майкла Янга

Несколько секций на верхних этажах по-прежнему покрыты черной сеткой и металлическими лесами. Высокие тротуарные леса остались, но их, скорее всего, следует снести в ближайшие недели, когда работа над окладом близится к завершению. Вечернее солнце создает мягкое теплое сияние на выложенных вручную кирпичах и блоках из известняка Индианы.

150 Восточная 78-я улица. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street.Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street.Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

150 East 78th Street. Фото Майкла Янга

Почти все окна установлены на этом этапе, и только некоторые фасадные работы остаются на неудачах, которые достигают высшей точки в механической пристройке, облицованной кирпичом.В этом разделе представлены несколько темных механических решеток с геометрическим металлическим каркасом, каменные угловые пьедесталы и парапеты, а также различные схемы укладки кирпича.

150 Восточная 78-я улица. Фото Майкла Янга

Изысканно детализированная довоенная архитектура Роберта А. М. Стерна лучше всего видна на следующих изображениях 150 East 78th Street. Дом будет предлагать полуэтажные, полноэтажные и двухуровневые резиденции по цене от 5,2 миллиона долларов, каждая с прямым доступом на лифте к частному вестибюлю.Планируется, что в пентхаусах будут собственные камины и частные открытые террасы.

Вестибюль по адресу 150 East 78th Street. Любезно предоставлены Hayes Davidson.

Кутюрье является дизайнером кухонь, которые будут отделаны высококачественными материалами, такими как островки, обшитые ореховыми панелями, столешницы и фартуки из шлифованного камня Statuarietto, а также отполированные на заказ хромированные ручки и ручки. Кухонная техника включает в себя две духовки Miele и ящик для подогрева, холодильную систему Sub-Zero, а также хранилище для вина, фирменную линейку Lacanche Cluny или Saulieu с газовыми горелками и две дополнительные печи, изготовленные вручную в Бургундии, Франция.

Типичная кухня. Любезно предоставлены Hayes Davidson.

Пентхаус большой номер. Любезно предоставлены Hayes Davidson.

Главная спальня пентхауса. Любезно предоставлены Hayes Davidson.

Жилые удобства на 150 East 78th Street включают бильярдный стол, отдельную кухню для частных встреч, спортивный клуб с площадкой для сквоша и баскетбольным кольцом, фитнес-центр, оснащенный оборудованием Technogym, частную тренировочную студию и тренажерный зал. симулятор гольфа.Также будет благоустроенная терраса на крыше с гостиной и обеденной зонами, а также место для костра и гриль, детская комната для творчества и развлечений, место для купания домашних животных, хранилище для велосипедов, холодильная камера, коммерческие стиральные машины и сушилки, круглосуточный консьерж. , а также отдельные единицы хранения, доступные для покупки.

Терраса на крыше. Любезно предоставлены Hayes Davidson.

Корт для сквоша. Любезно предоставлены Hayes Davidson.

150 East 78th Street должны завершить строительство к концу года.

Подпишитесь на ежедневную электронную почту YIMBY

Подпишитесь на YIMBYgram для обновлений фотографий в реальном времени
Как YIMBY на Facebook
Подпишитесь на YIMBY в Twitter, чтобы узнать последние новости об архитектуре YIMBYnews, Ismael 150, строительная улица, 78003 Levya Architects Исмаэль Лейва Инвестиции и девелопмент Midwood Инвестиции и девелопмент Midwood Инвестиции и девелопмент смешанного использования Нью-Йорк Жилая розничная торговля Robert Stern Architects

Как преобразовать одностороннюю стену в кирпичную | Home Guides

Проекты ремоделирования всегда включают в себя какой-либо тип сноса, чтобы удалить старый материал и освободить место для нового, например, когда вы преобразуете существующий сайдинг на стене в кирпичный фасад. Вы должны убрать все обратно до базовых уровней, чтобы освободить место для новой установки, что означает добавление некоторой смазки для локтей и времени.

Удаление

Вы не можете укладывать кирпич поверх существующего сайдинга, потому что текущий сайдинг не обеспечивает достаточно устойчивую поверхность для сцепления с цементным раствором. Вам нужно вернуться к основному слою стены, который представляет собой бетон фундамента или внешнюю фанеру дома, которая изначально была установлена ​​поверх гвоздей.Это означает удаление сайдинга, гидроизоляции для сайдинга, обрезки для сайдинга, подкладки для сайдинга и любой гидроизоляции, например, пластиковых мембран. Если использовалась пластиковая пленка или гудрон, вы можете спасти этот слой, если он в хорошем состоянии.

Большая часть сайдинга прибита или привинчена, и ее необходимо будет удалить с помощью крепежа. Лучше всего это делать с помощью молотка, монтировки и ручной дрели. Начните сверху и двигайтесь вниз, откручивая каждый ряд сайдинга или приподнимая их и отводя от стены с помощью монтировки.

Подготовка стены

Есть два способа укладки кирпича на стену: непосредственно на бетон или поверх фанеры. Если вы имеете дело с деревянными стенами, вам сначала нужно покрыть стены полиэтиленовой пленкой или битумной бумагой, перекрывая каждую верхнюю часть над частью ниже. Прикрепите это к стене, затем прикрепите проволочную сетку к стене. Используя плоский шпатель, нанесите слой бетонного раствора толщиной примерно от 1/8 дюйма до 1/4 дюйма поверх проволочной сетки. Это заполнит промежутки наверху и за проволочной сеткой и склеит раствор с сеткой.Дайте ему застыть в течение 24 часов.

Оклады

Все установки сайдинга, независимо от того, кирпичные они или другие, требуют оклейки окон и дверей. Скорее всего, любая существующая планка была удалена вместе с сайдингом, потому что она была заблокирована облицовкой, но если вам повезет, она все еще на месте. В противном случае вам нужно будет установить новые оклады вокруг окон и дверей. Для облегчения монтажа используйте самоклеящиеся полосы гидроизоляции, которые можно наклеивать как малярную ленту по краям. В качестве альтернативы вы можете использовать пластиковые полоски, приклеенные силиконовым клеем и иногда прибиваемые гвоздями (в зависимости от производителя). Гидроизоляционный слой перекрывает щель между окном / дверью и стеной и устанавливается поверх гидроизоляционного слоя сайдинга / кирпича.

Установка

После затвердевания защитного покрытия можно обрабатывать проволочную сетку так же, как обычную бетонную фундаментную стену, и в этом случае можно наносить раствор тонкого отверждения непосредственно зубчатым шпателем.Затем вы вдавите кирпичи в раствор и установите их соответствующим образом, с распорками между ними, если вы собираетесь добавить швы для затирки или плотно укладывать их друг на друга, чтобы получилось соединение. После этого вы можете залить раствор мешком для раствора, который выдавливает раствор в швы. После того, как раствор затвердеет в течение 20 минут или около того, разгладьте швы с помощью фуганка или круглой палки, чтобы получить однородные швы.

Ресурсы

Биография писателя

Тим Андерсон пишет статьи с 2007 года.Его опубликовали в Интернете через GTV Magazine, Home Anatomy, TravBuddy, MMO Hub, Killer Guides и группу Delegate2. Он проработал более 15 лет подрядчиком по плитке и камню в третьем поколении, прежде чем перешел на внештатную писательскую деятельность.

Поведение в плоскости бумажников из кирпичной кладки, модифицированных односторонней армированной тканью цементной матрицей и глубоко установленными полосами из углеродного волокна

Способность неупрочненных стен к сдвигу в плоскости была определена с использованием двух подходов: аналитической модели, разработанной Ли и другие.(2005) и положениями по проектированию в соответствии с Еврокодом 8-3 (2005a, b).

Аналитическая модель

Для стенок, подвергающихся воздействию диагональной сжимающей силы, вся сила зажима на бумажнике обеспечивается вертикальной составляющей диагональной сжимающей силы (Ли и др., 2005), как показано на рис. 22. Отношение между v-составляющей \ (\ left ({P_ {v}} \ right) \) и u-составляющей \ (\ left ({P_ {u}} \ right) \) силы \ (P \ ) обеспечивается формулой. (10), где \ (\ theta \) – угол между направлением сочленения станины (ось u) и главной диагональю бумажника (ось y).

Силы, действующие на бумажник во время теста диагонального сжатия

$$ P_ {v} = \ upsigma_ {n} A_ {n} = P_ {u} tan \ theta $$

(10)

Поскольку угол между горизонтальной и главной диагональю бумажника в ходе экспериментальной кампании поддерживался постоянным на уровне 45 °, уравнение. (10) можно свести к формуле. (11):

$$ P_ {v} = \ upsigma_ {n} A_ {n} = P_ {u} = \ sqrt 2 P $$

(11)

Неупрочненная кирпичная стена разрушается, когда значение приложенной силы сдвига достигает минимальной прочности на сдвиг, V _м , рассчитанной в соответствии с формулой.(12):

$$ V_ {m} = {\ hbox {min}} \ left ({V_ {ss}; \, V_ {sf}; \, V_ {dt}; \, V_ {c}} \ справа) $$

(12)

1. (a)

   Скольжение при сдвиге \ (\ left ({V_ {ss}} \ right) \) Признание того, что прочность на сдвиг является результатом комбинации прочности связи и сопротивления трению между строительным швом и блоками (Li et al. 2005), прочность на сдвиг обычно моделируется с помощью соотношения Мора-Кулона, представленного в формуле. (13).

   $$ f_ {v} = f_ {v, 0} + \ mu_ {ma} \ sigma_ {n} $$

   (13)

   где \ (f_ {v, 0} \) – прочность сцепления при сдвиге, а \ (\ mu_ {ma} \) – средний коэффициент трения.Прочность сцепления, полученная с помощью триплетных экспериментов, составила 0,38 Н / мм ² . Среднее значение когезионной прочности τ ₀ , составляющее 3% от прочности на сжатие общей площади кладки \ (\ left ({f ‘_ {m}} \ right) \), предлагается в различных исследованиях (Li et al. 2005; Silva et al. 2008; Petersen 2009; Babaeidarabad et al. 2014), что дает 0,44 Н / мм ² для кладки, использованной в этом исследовании. Для коэффициента трения μ ₀ принят типичный диапазон от 0,3 до 1,2 (Li et al.2005), в среднем 0,75. Это хорошо соответствует значению, полученному в триплетных экспериментах.

Сдвигающая способность из-за разрушения при сдвиге и скольжении определяется по формуле. (14):

$$ V_ {ss} = \ left ({f_ {v, 0} + \ mu_ {ma} \ sigma_ {n}} \ right) A_ {n} $$

(14)

Подставляя уравнение Eq. (11) в уравнение. (14) горизонтальная сила, препятствующая сдвиговому разрушению при скольжении вдоль стыка станины, может быть переписана как:

$$ V_ {ss} = \ frac {{f_ {v, 0}}} {{1 – \ mu_ {ma }}} A_ {n} $$

(15)

1. (b)

   Трение сдвига \ (\ left ({V_ {sf}} \ right) \) Crisafulli et al.{{\ prime}} A_ {n} $$

   (21)

   1. (d)

      Раздавливание \ (\ left ({V_ {c}} \ right) \) Прочность на сдвиг для начала дробления оценивается как

      $$ V_ {C} = \ left ({f_ { m} – \ sigma_ {n}} \ right) \ frac {{2l_ {b}}} {{3h_ {b}}} A_ {c} $$

      (22)

      , где \ (A_ {c} \) является зоной загрузки стыка между стальным башмаком и кошельком, параллельно стыку станины. Подставляя уравнение.(11) в уравнение. (22) можно получить горизонтальную силу для начала дробления:

      $$ V_ {C} = \ frac {{2l_ {b}}} {{3h_ {b} + 2l_ {b}}} f_ {m} A_ {c} $$

      (23)

   Уравнения (14), (17), (19) и (22) полностью представляют диапазон разрушения для прочности кладки на сдвиг. Используя соответствующие параметры, представленные в таблице 5, была определена граница разрушения неупрочненной кладки, использованной в этом экспериментальном исследовании, как показано на рис.23. Граница разрушения, представленная здесь, является функцией сжимающего напряжения, приложенного к бумажнику, в диапазоне от нуля до прочности кладки на сжатие.

   Таблица 5 Свойства кладки для аналитической модели Рис. 23

   Граница разрушения неупрочненной кладки, определенная с помощью аналитической модели

   Проектные положения Еврокод 8

   В соответствии с Еврокодом 8-3 (2005b) допустимая сила сдвига неусиленной кирпичной стены, управляемой сдвигом под действием осевой нагрузки \ (N \), определяется по формуле.{{\ prime}} \) – глубина сжатой области стены, а \ (f_ {v} \) – прочность кладки на сдвиг с учетом наличия вертикальной нагрузки. В этом исследовании предполагается, что глубина сжатой области в стыках ложа равна длине образца. Прочность кладки на сдвиг определяется согласно формуле. (25):

   $$ f_ {v} = f_ {v, 0} + 0.4 \ frac {N} {{A_ {n}}} \ le 0.065 \ cdot f_ {b} $$

   (25)

   где \ (f_ {v, 0} \) – начальная прочность на сдвиг в отсутствие вертикальной нагрузки, а \ (f_ {b} \) – нормализованная средняя прочность на сжатие кирпичной кладки, полученная либо в результате испытаний на месте, либо дополнительные источники информации, и деленное на коэффициент достоверности (= 1 для KL3).В первичных сейсмических стенах обе эти прочности материала дополнительно делятся на частный коэффициент \ (\ left ({\ gamma_ {M}} \ right) \) для кирпичной кладки в соответствии с Еврокодом 8-1 (2005a). Характеристическая начальная прочность кладки на сдвиг \ (\ left ({f_ {v, 0}} \ right) \) составляет 0,3 Н / мм ² для глиняной кладки с классом прочности раствора M10-M20 по Еврокоду 6 (2006). .

   Подставляя уравнение. (11) в уравнении. (24), горизонтальную силу для сопротивления разрушению из-за трения при сдвиге в соответствии с Еврокодом 8-3 (2005b) можно переписать как:

   $$ V_ {sf, EC} = \ frac {{f_ {v, 0}}} {0 .6} A_ {n} $$

   (26)

   Верхний предел \ (0,065f_ {m} \) учитывает возможность того, что разрушение при растяжении при сдвиге произойдет в зоне сжатия, подверженной сочетанию значительного нормального напряжения сжатия и напряжения сдвига. Когда произойдет разрушение из-за сдвигового напряжения, в узлах будут возникать трещины. Допустимая сила сдвига для этого механизма разрушения представлена ​​в формуле. (27):

   $$ V_ {dt, EC} = 0,065 \ cdot f_ {m} \ cdot A_ {n} $$

   (27)

   В отличие от ASCE / SEI 41-13 (2014), Еврокод 8 не отличает качающийся механизм от механизма раздавливания пальцев.В Еврокоде 8 допустимая сила сдвига неупрочненной кирпичной стены, контролируемая изгибом под действием осевой нагрузки \ (N \), получается по формуле. (28):

   $$ V_ {fl, EC} = \ frac {{l_ {w}}} {{h_ {w}}} \ cdot \ frac {N} {2} \ cdot \ left ({1 – 1.15 \ frac {N} {{l_ {w} \ cdot t_ {w} \ cdot f_ {m}}}} \ right) $$

   (28)

   где \ (f_ {mas} \) – прочность кладки на сжатие, деленная на коэффициент достоверности (= 1 для KL3). Что касается нормального распределения напряжений, Еврокод 8-3 (2005a, b) относится к распределению блоков напряжений, принимая коэффициент уменьшения прочности на сжатие (0.87 = 1 / 1,15). Механическая схема для получения уравнения. (28) показано на рис. 24а.

   Рис. 24

   Механическая схема Еврокода 8 для определения допустимой силы сдвига во время разрушения при изгибе ( a ) и модификация для этого исследования ( b )

   Поскольку во время экспериментов по диагональному сжатию осевая нагрузка не была введен в центре бумажника, как показано на рис. 24b, модификация уравнения. (28) также было рассмотрено. Во-первых, глубина сжатой области была определена с помощью уравнения.{{\ prime}}} \ right) \ cdot N = \ left ({h_ {w} – 2 \ delta} \ right) \ cdot V $$

   (30)

   , где \ (\ delta \) – это расстояние между углом образца и местом, где предполагается, что приложена сосредоточенная сила V. Подставляя уравнение. (29) в уравнение. (30), модифицированная допустимая сила сдвига для разрушения при изгибе становится:

   $$ V_ {fl, EC ‘} = \ frac {N} {{\ left ({h_ {w} – 2 \ delta} \ right)} } \ left ({l_ {w} – 1.15 \ frac {N} {{t_ {w} \ cdot f_ {m}}}} \ right) $$

   (31)

   С глубиной сжатия во время экспериментов, ограниченной 100 мм из-за размера стального башмака, комбинируя уравнение.(29) с формулой. (11) приводит к сопротивлению сдвигу, необходимому для начала дробления:

   $$ V_ {c} = 0,85 \ cdot f_ {m} \ cdot 100 \ cdot t_ {w} $$

   (32)

   Уравнения (24), (27) и (28) полностью представляют диапазон разрушения для прочности кладки на сдвиг в соответствии с Еврокодом 8-3 (2005a, b). Подобно уравнению. (12) стена разрушается, когда значение приложенной поперечной силы достигает минимальной прочности на сдвиг:

   $$ V_ {m, EC} = {\ hbox {min}} \ left ({V_ {ss, EC}; V_ {dt, EC}; V_ {fl, EC}} \ right) $$

   (33)

   Диапазон разрушения, включая измененное раскачивание / раздавливание поперечной силы, получается с помощью уравнения.(34):

   $$ V_ {m, EC ‘} = {\ hbox {min}} \ left ({V_ {ss, EC}; V_ {dt, EC}; V_ {fl, EC’}} \ справа) $$

   (34)

   Используя соответствующие параметры, представленные в таблице 6, диапазон разрушения для неупрочненной кладки, использованной в этом экспериментальном исследовании, был определен, как показано на рис. 25. Также показан диапазон разрушения модифицированного сдвига для раскачивания / раздавливания. Следует отметить, что для сравнения частичный коэффициент для кладки не принимается во внимание.

   Таблица 6 Свойства кладки для (модифицированного) подхода Еврокода 8-3 (2005a, b) Рис.25

   Граница разрушения неупрочненной кладки, определенная в соответствии со стандартными проектными положениями Еврокода 8 (V _м ) и модифицированная версия (V _{м ′} )

   Сравнение рис. 23 и 25, можно заметить, что, несмотря на отсутствие частных факторов для кладки, подход Еврокода 8-3 (2005a, b) для определения диапазона разрушения неупрочненной кладки является консервативным по сравнению с диапазоном разрушения, полученным из аналитической модели. .Это в первую очередь вызвано различными подходами к определению прочности на сдвиг при диагональном разрушении при растяжении, где разница достигает 292% по сравнению с подходом Еврокода 8-3 (2005a, b).

   Сравнение экспериментальных результатов

   Прочность, полученная с помощью аналитической модели и Еврокода 8-3 (2005a, b), сравнивается со средней экспериментальной прочностью на сдвиг образцов URM. Средняя экспериментальная прочность на сдвиг определяется по формуле. (10). Результаты представлены в таблице 7.

   Таблица 7 Экспериментальные и аналитические результаты образцов URM и STRIP

   Аналитическая модель показала хорошее соответствие экспериментальным значениям как для механизма разрушения, так и для разрушающей нагрузки, с экспериментальным / модельным соотношением \ (\ left (\ varphi \ справа) \) 0,98. Несмотря на то, что частичный коэффициент для кладки не учитывается, подход Еврокода 8-3 (2005a, b) привел к более низким значениям \ (\ left ({\ varphi = 1.43} \ right) \). Включая частный коэффициент для кладки, подход Еврокода приводит к еще более консервативным значениям \ (\ left ({\ varphi = 2.14} \ right) \).

   Ограничения представленных моделей

   Следует отметить, что представленные модели предполагают равномерное осевое напряжение и напряжение сдвига через поперечное сечение образца (ось u на рис. 22). Это предположение не соответствует действительности, так как будет неравномерное распределение напряжений. Эксперимент для неупрочненного образца был воссоздан с помощью модели конечных элементов (FE). Кирпичная панель была смоделирована как однородный материал с размерами 700 (длина) × 700 (высота) × 95 (толщина) мм ³ .Было принято линейное поведение упругого материала с модулем Юнга 3200 Н / мм ² и коэффициентом Пуассона 0,27. Линейные шестигранные конечные элементы с уменьшенной интеграцией (Abaqus C3D8R) были использованы для создания сетки каменной панели с общим размером затравки 20 мм. В этой модели, показанной на рис. 26, граница раздела между образцом и нижним загрузочным башмаком была зафиксирована для смещения в направлении y (обозначено оранжевыми треугольниками на рис. 26). Нагрузка была введена как равномерное напряжение 4.73 Н / мм ² (отмечен фиолетовыми стрелками на рис. 26), покрывающий всю поверхность раздела между образцом и верхним нагружающим башмаком, в результате чего общая сила 67 кН (средняя экспериментальная разрушающая нагрузка URM) в отрицательном направление y.

   Рис. 26

   Геометрия модели FE образца URM

   Распределение осевых напряжений по вертикальной диагонали стенки (ось y на рис. 26) и горизонтальной диагонали (ось x на рис. 26) бумажника показан на рис.27а. Здесь можно наблюдать значительное изменение осевого сжимающего напряжения. Максимальное сжимающее напряжение при (x, y) = (0,0) на 122% выше среднего значения сжимающего напряжения по горизонтальной диагонали (y = 0). Поворачивая систему координат x – y в систему координат u-v, как показано на рис. 22, можно получить напряжение сдвига и осевое напряжение, используемые аналитической моделью. Распределение сжимающего напряжения и напряжения сдвига по поперечному сечению бумажника на средней высоте (v = 0.5h _w ) показано на рис. 27b. В отличие от сжимающего напряжения, которое примерно постоянно по обсуждаемому поперечному сечению (COV = 14,1%), напряжения сдвига сильно изменяются (COV = 46,2%). Наибольшее напряжение сдвига возникает в центре образца (u = 350 мм) и отличается на 49,4% от среднего значения напряжения сдвига. Аналитическая модель, предложенная Ли и др. (2005), не учитывает это изменение напряжения сдвига. В то время как Еврокод 8 также не учитывает это неравномерное распределение напряжений.NZSEE, NTC и ASCE вводят поправочный коэффициент (названный b, β или (1 + αv)) для учета распределения напряжения сдвига в центре панели и соотнесения пикового значения со средним (Cattari et al. 2015 ).

   Рис. 27

   Результаты моделирования линейно-упругих КЭ по распределению: осевых напряжений σ _I и σ _II по вертикальной и горизонтальной диагонали соответственно (a) и напряжения сжатия σ _n и напряжение сдвига τ по поперечному сечению бумажника на средней высоте (b)

   Можете ли вы положить кирпич самостоятельно?

   Если кирпичная стена является для вас слишком монументальной задачей, возможно, вы не будете так напуганы, прокладывая собственную кирпичную дорожку (или внутренний дворик).Дорожки не требуют раствора, с которым сложно работать. Подумайте о том, чтобы проложить дорожку шириной от 3 до 4 футов (от 0,9 до 1,2 метра) – достаточно большой, чтобы два человека могли идти рядом. Выбор кирпича также важен: оцените брусчатку как «суровую погоду», чтобы она выдержала элементы и годы пешеходного движения. Чтобы все было на месте во время работы, забейте пластмассовые направляющие по краям кольями.

   Чтобы избежать повреждений в долгосрочной перспективе, прокладывайте дорожку на приличном расстоянии от деревьев с большими корнями.Кроме того, планируйте сток воды с небольшим уклоном (около одной восьмой дюйма на фут) [источник: Стимпсон]. Дело не только в том, чтобы избежать луж: в холодном климате вода оседает, замерзает и размораживается, в результате чего кирпичи выскакивают и путь становится неровным.

   Самая сложная часть укладки кирпичной дорожки – это, вероятно, установка фундамента, который состоит из выкапывания верхнего слоя почвы с последующей укладкой основания из гравия и песка. Точные рекомендации различаются, но, по словам профессионального Дастина Керриера, вам нужно выкопать 10–12-дюймовый (25.От 4 до 30,5 см) закопайте траншею в землю в том месте, где будет лежать тропа. Выкопайте и вырежьте корни деревьев, которые встретятся вам. Используя уплотнительную машину (которую вы можете взять напрокат), ровно утрамбуйте почву.

   Затем положите ландшафтную ткань на почву, чтобы вода могла просачиваться сквозь нее, но удерживала почву отдельно от основания. Вылейте на ткань слой гравийной основы толщиной от 3 до 4 дюймов (от 7,6 до 10,2 сантиметра), утрамбуйте ее и повторите процесс для получения твердой основы. Завершите основание слоем песка толщиной 2,5 см.Разгладьте песок с помощью доски 2 x 4, обрезанной до нужной длины. Перетащите доску по направляющим, чтобы получить ровную поверхность. Вы можете подумать о том, чтобы нанять профессионала, который сделает за вас черновую работу по укладке фундамента, а потом вы можете сами положить кирпичи.

   Работая по бокам, выложите кирпичи желаемым узором. Снова используйте уплотнитель, чтобы выровнять кирпичи на песке под ним для получения гладкой поверхности. Наконец, насыпьте песок на дорожку и воспользуйтесь щеткой, чтобы заполнить им трещины.